招标代理公司（立即查看） 受业主单位（立即查看） 委托，于2025-08-15在采购与招标网发布 贵州能源大方2×66万千瓦超超临界燃煤发电项目汽轮机、发电机及其附属设备采购标前澄清问题回复的通知 （01号）。现邀请全国供应商参与投标，有意向的单位请及时联系项目联系人参与投标。 变更与澄清预览公告1、项目基本情况原公告的招标项目编号：E（略）IV（略）原公告的招标项目名称：贵州能源大方2×（略）千瓦超超临界燃煤发电项目汽轮机、发电机及其附属设备采购原公告的标段编号：E（略）IV（略）原公告的标段名称：贵州能源大方2×（略）千瓦超超临界燃煤发电项目汽轮机、发电机及其附属设备采购首次公告日期：（略）-（略）-（略）:（略）、主要内容主要事项：澄清答疑更正日期：（略）-（略）-（略）、其他补充事宜贵州能源大方2×（略）千瓦超超临界燃煤发电项目汽轮机、发电机及其附属设备采购标前澄清问题回复的通知（（略）号）各投标人：（略）州能源大方2×（略）千瓦超超临界燃煤发电项目锅炉及其附属设备采购（招标编号：E（略）IV（略）），投标人标前澄清问题，回复如下：序号招标文件条目招标文件要求投标方意见招标方回复一发电机本体    3.4DLT（略）-（略） 大型汽轮发电机定子绕组端部动态特性的测量及评定关于汽轮发电机定子（略）按国家标准《GBT（略）-（略）隐极同步发电机定子绕组端部动态特性和振动测量方法及评定》执行。按招标文件执行。 4.1.5出线绝缘子瓷瓶应单独在空气中进行工频介电强度试验，试验电压不低于定子绕组出厂耐压的2.5倍，持续1min。根据GB（略）的7.2.2，绝缘套管通过耐电压试验检验其性能，试验电压不低于发电机定子绕组试验电压的1.5倍历时1（略）钟。按招标文件执行。 4.1.（略）应能承受下述水压试验，历时8小时而不漏水和渗水。（略）出厂试验水压为1MPag；安装后交接试验水压为0.（略）MPag。发电机定子绕组在厂内进行气密试验，试验压力为0.（略）MPa，安装后交接试验水压为0.（略）MPag（按JBT（略）要求）。由于气体（略）子尺寸小于水，试验更加严格，水压试验的水残余可能造成设备损坏，因此不在厂内进行水压试验。按招标文件执行。 4.1.（略）为实现建设智慧电厂的（略）将全面采用三维等智慧化设计和管理手段，投标人需按照智慧化电厂建设要求完成所供设备的三维建模工作，并应保证完全响应下述要求……承诺提供发电机本体的PDMS三维模型，发电机主机内部结构复杂，出于实际需要以及技术保密原因，发电机主机承诺可提供满足设计院布置及接口需求的PDMS三维模型，承诺可精确的如实反映设备的外观尺寸、摆放位置、接口定位、支撑结（略）布置等。按招标文件执行，投标方提供的技术资料只用于本项目，不对外。 4.2.1（略）比（保证值）    ≥0.（略）比0.（略）按招标文件执行。 4.2.2.（略）.2.（略）除投标人正式提出需避开的谐振频率及误并（略）发生各类振荡、次同步谐振、定子绕组出口三相（略）、（略）单相重合闸以及误并列时，汽轮发电机组的每一轴段强度应能承受且无有害变形或损坏。励磁侧设次同步谐振保护所需的转速传感器安装位置和传感器。发电机在保证寿命期内承受（略）°误同期为2次或（略）°误同期为5次）。发电机不能承受次同步谐振。由于发生次同步谐振时，汽轮发电机轴系损坏可以由长时间的低幅值扭振积累所致,也可以由短时间的高幅值扭振所致造成疲劳损伤，降低转子寿命，严重情况可引起轴系疲劳破坏，从而引起转轴断裂，因此发电机设计不能长期承受次同步谐振冲击，若次同步谐振不收敛就会使发电机疲劳寿命损失殆尽。汽轮发电机设计在先，次同步（略）共振电频率由（略）参数决定的，发（略）发生（略）上可加装可控串补TCSC、附加励磁装置（SEDC）或采用次同步振荡抑制器（SSR-DS）等抑制SSR措施并配以扭振保护装置（TSR）做后备保护，承诺配合汽机制（略）次同步谐振的机组轴系参数、模型和扭振（略）析计算书。测速传感器由汽轮机厂提供。按招标文件执行。 4.2.3.（略）.2.3.3发电机定子绕组端部的固有频率避开基频和倍频±（略）％以上。 冷态下端部绕组模态试验的椭圆型固有振动频率及端部绕组中的鼻端、引线、过渡引线固有振动频率（fz）合格的范围为fz≤（略）Hz、fz≥（略）Hz。根据GBT（略）-（略）《大型汽轮发电机定子端部绕组模态试验（略）析和固有频率测量方法及评定》，定子绕组端部（略）体椭圆振型固有频率合格的范围为fZ≤（略）Hz，fZ≥（略）Hz。按招标文件执行。 4.2.3.2定子铁芯和机座振动的固有频率避开基频和倍频±（略）％以上。根据JBT（略）-（略）《透平型发电机定子机座、铁心动态特性和振动试验方法及评定》,定子铁芯和机座振动的固有频率避开倍频±（略）％，机座固有频率还应避开基频的±（略）%，按招标文件执行。 4.2.4定子绕组三相直流电阻值在冷态下任何两相阻值差，含由于引线长度不同引起的误差后，应不超过其最小值的1％。根据国标GBT（略）-（略）要求，定子绕组三相直流电阻值在冷态下，在扣除由于引线长度不同而引起的误差后任何两相的或任何两（略）直流电阻之差，不超过其最小值的1.5%。按招标文件执行。 4.2.5发电机定子绕组在空载额定电压和额定转速时，其线电压波形全谐波畸变应不超过1%。发电机电话谐波因数不超过0.5%（从额定频率至（略）Hz范围的全部谐波）。发电机电话谐波因数1.5%；根据国标GBT（略）-（略）要求，线电压波形正弦性畸变率应不超过5%。按招标文件执行。 4.2.7.2发电机磁场绕组能在额定负载时承受下列磁场短时过电压，并不发生有害变形……此条目与4.2.7.3重复，建议按4.2.7.3执行按招标文件执行。 4.2.（略）.2.（略）.4.（略）氢气冷却器管材材质不低于不锈钢（略）氢气冷却器管材材质建议采用BFe（略）-1-1,换热效率更高。按招标文件执行。 4.2.（略）.2.（略）为防止发电机振动对运行中的冷（略）产生疲劳损坏，在氢气冷却器进出水管和发电机本体接口处应配供一段不锈钢波纹软管。不锈钢波纹软管属于（略），非电机厂供货范围。按招标文件执行。 4.2.（略）.2.（略）定子线棒冷却水电导率（水温（略）℃时）0.4~2.0μscm电导率（水温（略）℃时）0.5~1.5μscm按招标文件执行。 4.2.（略）.3.2.（略）定子每根绝缘引水管出口端安装测量出水温度的双支型测温热电阻（Pt（略），三线制，其中一支备用）。6在定子端部压指、边段铁芯、磁屏蔽等处永久性装设（略）只（汽端励端各8只）Pt（略）的双支型热电阻（三线制）。7在定子铁芯齿部和轭部装设Pt（略）的双支型热电阻（三线制）（8个测点）。8各轴承上均装设测量出油温度的双支Pt（略）测温（略）件共4只，并在回油管上设有视察窗。9在各轴瓦上还各装设测量轴瓦温度的双支Pt（略）测量（略）件各两支。（略）出线套管出水处安装水温测量（略）件Pt（略）的双支型热电阻（三线制）共6只。（略）在发电机两侧端部每相按（略）°空间布置各埋设一只双支型Pt（略）热电阻以满足进相运行要求。4.3.2.（略））汽轮发电机定子绕组和铁芯的测温（略）件的埋置工艺确保测温准确、长期可靠工作。汽轮发电机在每槽内每根绝缘引水管出口端安装测量水温的双支型测温热电阻各一个，并在每槽上下层绕组间埋置一个双支型测温热电阻（Pt（略），三线制，其中一支备用）。每个工作热电阻均用三线（略）别引至接线板的端子上，备用热电阻均用三线（略）别引至接线板背部。4.3.2.（略））a在每个端盖（或端罩）和定子机座上温度最高点处均装设不少于一个测温（略）件2定子每根绝缘引水管出口端安装两支测量出水温度的T（略）度单支热电偶（一用一备）6在定子端部压指、边段铁芯、磁屏蔽等处永久性装设（略）只（汽端励端各（略）只）T（略）度单支热电偶（一用一备）7安装8+8个T（略）度单支热电偶，安装位置为定子铁心中部，一用一备。8每个轴承装设1只双支Pt（略）热电阻和1支双金属温度计用于测量出油温度。9在各轴瓦上还各装设测量轴瓦温度的双支Pt（略）测量（略）件各四支。（略）出线套管出水处安装水温测量（略）件T（略）度单支热电偶共（略）只，每个套管2只，一用一备。（略）在定子端部压指、边段铁芯、磁屏蔽等处永久性装设（略）只（汽端励端各（略）只）T（略）度单支热电偶（一用一备），以满足进相运行的测温要求。4.3.2.（略））在每槽内每根绝缘引水管出口端安装测量水温的T（略）度单支热电偶各2个，一用一备，其余承诺。4.3.2.（略）a）本型发电机标准测温设计在发电机端盖位（略），在冷却器罩内设置测点，无需在端盖设置测温（略）件；在定子机座（略）装设三个温度计（就地指示温度计）；同时在定子机（略）隔板上均设计有Pt（略）热电阻测温（略）件。按招标文件执行。 4.3.2.1发电机出线箱与封闭母线连接处应装设隔氢装置，并在出线箱顶部适当位置设排气孔。同时应加装漏氢监测报警装置。隔氢装置属于母线厂供货范围；发电机出线盒采用密封结构，不可增加排气孔。按招标文件执行。 4.3.2.3发电机定子铁芯和绕组测温（略）件，采用非瓷套型，对地绝缘电阻大于（略）MΩ，高温绝缘电阻（（略）℃）大于5MΩ，应选用符合国家标准的产品。测量铁芯和绕组温度的测点数量应符合实际需要，为防止测温（略）件损坏，应考虑适量备用点，并应在图纸中注明。所有测温（略）件均应接至本体接线盒，接线装置应使用可靠性高的专用密封垫连接器、接线端子箱式结构，采用同类设备中目前最前端的技术或材料，如接线端子采用菲尼克斯回拉弹簧式接线端子，导线采用FF（略）-2镀银铜芯导线。密封方式采用“O”型密封圈+厌氧胶封，压力面密封使用“（略）”密封胶进行压力面密封。所有测温（略）件均应接至本体接线盒，测温（略）件通过机座上的航空插座接至机外的测温端子箱，采用同类设备中目前最前端的技术或材料。定子铁心温度限值（略）℃，定子绕组温度限值为（略）℃，因此发电机定子铁芯和绕组测温（略）件高温绝缘电阻（（略）℃），（略）件本身及连接导线对地或绕组导体的绝缘电阻值应不低于1MΩ，已满足使用要求我公司发电机测温（略）件通过机座上的航空插座接至机外的测温端子箱。航空插座内置密封结构，密封性好，测温端子箱独立于发电机，无需密封。按招标文件执行。 4.4.3定子线棒槽内固定及绕组端部绑扎工艺牢靠，端部采取适应调峰运行的技术措施。定子线圈端部固定除沿用刚柔固定结构外，对上下层线圈端部的各自线棒间隙采用（略）体灌胶，层间装配有成形绝缘弧板，上层线圈的端部也装配成形绝缘弧板，再用锥形环收紧……发电机定子铁心冲片绝缘涂层为半无机涂层，（略）板为激光（略）板，铁心轴向压紧采用内倾式齿压板结构。定子绕组的端部通过设在端部内圆上的2（略）径向可调绑扎环、绕组鼻端径向撑紧环、上下层线棒之间的充胶支撑管及下层线棒与锥环间的适形材料等固定在大型（略）体锥形支撑环上。定子铁心由高导磁、低损耗的无取向冷轧硅钢板冲制并经绝缘处理的扇形片叠装而成。铁心采用圆形定位螺杆、夹紧环、绝缘穿心螺杆、端部无磁性齿压板和（略）块压板的紧固结构。定子铁心端部设有用硅钢板冲制的扇形片叠装成内圆表面呈阶梯多齿状的磁屏蔽，可有效地将定子端部漏磁（略）流，以减小端部发热，同时端部结构件全部采用非磁性材质或非金属材质，保证发电机在各种工况下可靠地运行。为减少端部漏磁损耗和降低边段铁心温升，边段铁心设计成沿径向呈阶梯形状并粘接成（略）体，且在其齿部开槽。按招标文件执行。 4.4.2定子机座、端盖、冷却器罩、出线盒有足够的强度和刚度，避免产生共振。定子机壳与铁芯之间有弹性连接的隔震措施，隔振系数为9。定子机壳与铁芯之间所采取的隔震措施是设置立式弹簧板隔振结构（沿机壳长度方向共设6组），使铁心传至基础的振动降为最低。实测隔振系数为8。按招标文件执行。 4.4.（略）发电机与汽轮机和励端连接的靠背轮螺栓采用液压螺（略）故障发生振荡或扭振的机械应力而不发生折断或变形。发电机励侧连接螺栓采用非液压螺（略）故障发生振荡或扭振的机械应力而不发生折断或变形。汽侧连接螺栓由汽轮机厂提供。按招标文件执行。 4.4.（略）发电机定子、转子绕组出线与封闭母线及共箱母线相匹配，投标人负责与封闭母线厂、共箱母线厂协调